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991.
三维燃面计算方法的比较与实体造型方法的特点   总被引:2,自引:1,他引:2       下载免费PDF全文
方蜀州  胡克娴 《推进技术》1994,15(1):32-38,57
对已有的几种三维药柱燃面推移模型进行了分析比较,提出了一种新方法-三维实体造型法,并进行了翼柱形装药的工作过程仿真计算,证明该方法具有通用性强,使用方便,输出信息完备,计算精度高等特点,适合在工程设计中推广应用。  相似文献   
992.
旋转固体发动机燃烧室燃气湍流流动数值模拟   总被引:4,自引:0,他引:4       下载免费PDF全文
高波  叶定友  侯晓 《推进技术》1999,20(6):23-27
采用贴体坐标系和SIMPLE法,对固体发动机在旋转热试车条件下的燃烧室内流场进行了数值模拟。不同燃烧时刻的计算结果表明: 旋转对固体发动机燃烧室燃气流动结构的影响随着燃烧肉厚的退移而显著增强; 在发动机药柱的前翼燃烧消失后, 前封头开口区域的切向涡开始变得强烈; 切向涡的分布呈现Rankine 涡的特点, 在发动机前开口区域涡的固核半径极小, 旋转速度极大, 这将严重影响该区域的热防护, 应引起有关设计人员的高度重视。  相似文献   
993.
利用贫氧固体推进剂燃烧产生的高温燃气与侧喷空气混合进行了超声速补燃实验。运用有限体积法求解三维N-S方程和组分连续方程组,对实验所涉及的化学反应流场进行了数值模拟。通过考察两种掺混器的穿透深度、流向涡强度等参数,比较了二者的混合及燃烧增强效果,分析了原因。结果表明在所研究的工况下,桶型掺混器性能更优。  相似文献   
994.
一种新型环形发动机装药设计   总被引:1,自引:0,他引:1       下载免费PDF全文
王春利 《推进技术》1996,17(2):66-70
根据某反坦克导弹动力装置的要求,设计了一种新型环形发动机装药,称为异型管状药柱。这种装药具有短时间工作提供大推力的特点,介绍了该药形的设计方法。  相似文献   
995.
RTR系统测试精度的改进   总被引:2,自引:1,他引:2       下载免费PDF全文
李江  陈剑  何国强  蔡体敏 《推进技术》1999,20(4):109-112
对目前使用的RTR系统中存在的问题进行了分析,指出影响RTR系统测试精度的主要原因是高速运动分析仪的图像分辨率太低及X射线系统本身造成的系统误差。总结了提高RTR系统测试精度的措施,包括提高变压器的稳压性能,改进实验器设计水平,提高试车台架的刚性以及运用图像处理技术等,将这些改进措施应用于SRM燃烧室凝相粒子运动规律的实验研究,取得了比较明显的效果。  相似文献   
996.
分析了固体火箭发动机研制阶段地面试验性能与设计目标之间存在偏差的原因,提出了工程上参数调整的对象,并以性能和工程双重条件作为约束,建立了以燃烧室压强为目标函数的数学模型,在优化计算,分析的基础上,进行发动机设计参数的调整,经工程实际验证,取得了较好的效果。  相似文献   
997.
于月英 《推进技术》1992,13(4):15-21
介绍了几种液体火箭发动机喷注喷研制中出现的技术问题及其解决途径。同时,对双组元离心式喷嘴流量偏差作了分析,探讨了控制流量偏差的方法。提出的一种身部内冷却装置,采用斜齿缝隙钎焊整体式结构,在中等推力液体火箭发动机中进行试验得出初步结论。  相似文献   
998.
伍天剑 《推进技术》1989,10(1):19-26,72,73
本文以线弹性薄膜理论为基础对固休火箭发动机玻璃钢筒体内压下变形,同时应用最小余能原理对其破坏强度问题分别进行了理论分析与计算.通过对全尺寸壳体的变形测试和爆破压力试验,以及对标准容器进行的批量爆破试验,证实理论分析基本符合试验结果.  相似文献   
999.
宋连忠 《推进技术》1989,10(6):33-37,71,72
三组元火箭发动机是近几年提出的新概念.本文介绍了三组元推进剂燃烧试验及其结果分析.试验用液氧/丙烷/氢做推进剂在9.78MPa燃烧室压力下完成.试验结果表明,三组元推进剂和三组元发动机概念可行.  相似文献   
1000.
固体火箭喷管中的烧蚀控制机制   总被引:1,自引:3,他引:1       下载免费PDF全文
何洪庆  周旭 《推进技术》1993,14(4):36-41
对碳基材料,以热化学烧蚀三方程模型为基础,在考虑粒子侵蚀,烧蚀与传热耦合的情况下,进行了全喷管烧蚀控制机制的研究,喷管中的烧蚀控制机制有化学动力学控制,扩散控制和双控制三种机制。通过研究,得到如下结论:1)对于由扩散控制和化学动力学控制确定的烧蚀率相差约20倍以上时,可以简化为按烧蚀率低的一种控制机制来计算;否则,应当按既考虑扩散控制,又考虑化学动力学控制的双控制机制来计算。2)在固体火箭喷管中,大体上喉部和扩张段的烧蚀是化学动力学控制的,而收敛段的烧蚀是由扩散控制的。3)由于在收敛段由两种机制控制的烧蚀率相差较小,因此,在收敛段的烧蚀率应当按双控制机制来计算。喉部和扩张段的烧蚀可简化为动力学控制机制。  相似文献   
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